Gràcies per visitar Nature.com. Esteu utilitzant una versió del navegador amb suport CSS limitat. Per obtenir la millor experiència, us recomanem que utilitzeu un navegador actualitzat (o desactiveu el mode de compatibilitat a Internet Explorer). A més, per garantir un suport continuat, mostrem el lloc sense estils ni JavaScript.
Controls lliscants que mostren tres articles per diapositiva. Utilitzeu els botons enrere i següent per moure's per les diapositives, o els botons del controlador de diapositives al final per moure's per cada diapositiva.
L'efecte de la microestructura sobre la conformabilitat de les làmines d'acer inoxidable és una preocupació important per als enginyers de xapa. Per als acers austenítics, la presència de martensita de deformació (\({\alpha}^{^{\prime)\)-martensita) a la microestructura comporta un enduriment important i una disminució de la conformabilitat. En aquest estudi, hem volgut avaluar la conformabilitat dels acers AISI 316 amb diferents forces martensítiques mitjançant mètodes experimentals i d'intel·ligència artificial. En el primer pas, l'acer AISI 316 amb un gruix inicial de 2 mm es va recuit i es va laminat en fred a diversos gruixos. Posteriorment, es va mesurar l'àrea relativa de la martensita de soca mitjançant proves metalogràfiques. La conformabilitat de les làmines enrotllades es va determinar mitjançant una prova d'explosió de l'hemisferi per obtenir un diagrama de límit de deformació (FLD). Les dades obtingudes com a resultat dels experiments s'utilitzen més per entrenar i provar el sistema d'interferència neuro-difusa artificial (ANFIS). Després de l'entrenament ANFIS, les soques dominants predites per la xarxa neuronal es van comparar amb un nou conjunt de resultats experimentals. Els resultats mostren que la laminació en fred té un efecte negatiu en la conformabilitat d'aquest tipus d'acer inoxidable, però la resistència de la xapa millora molt. A més, ANFIS mostra resultats satisfactoris en comparació amb les mesures experimentals.
La capacitat de formar xapa, encara que durant dècades objecte d'articles científics, segueix sent una àrea interessant de recerca en metal·lúrgia. Les noves eines tècniques i els models computacionals faciliten la recerca de factors potencials que afecten la conformabilitat. El més important és que la importància de la microestructura per al límit de la forma s'ha revelat en els últims anys mitjançant el mètode d'elements finits de plasticitat cristal·lina (CPFEM). D'altra banda, la disponibilitat de la microscòpia electrònica d'escaneig (SEM) i la difracció de retrodispersió electrònica (EBSD) ajuda els investigadors a observar l'activitat microestructural de les estructures cristal·lines durant la deformació. Comprendre la influència de les diferents fases en els metalls, la mida i l'orientació del gra i els defectes microscòpics a nivell de gra és fonamental per predir la formabilitat.
La determinació de la conformabilitat és en si mateix un procés complex, ja que s'ha demostrat que la conformabilitat depèn molt dels camins 1, 2, 3. Per tant, les nocions convencionals de deformació final de formació no són fiables en condicions de càrrega desproporcionades. D'altra banda, la majoria de camins de càrrega en aplicacions industrials es classifiquen com a càrrega no proporcional. En aquest sentit, els mètodes tradicionals hemisfèrics i experimentals de Marciniak-Kuchinsky (MK)4,5,6 s'han d'utilitzar amb precaució. En els darrers anys, un altre concepte, el diagrama de límit de fractura (FFLD), ha cridat l'atenció de molts enginyers de conformabilitat. En aquest concepte, s'utilitza un model de dany per predir la formabilitat de la làmina. En aquest sentit, la independència del camí s'inclou inicialment a l'anàlisi i els resultats coincideixen amb els resultats experimentals sense escala7,8,9. La conformabilitat d'una xapa depèn de diversos paràmetres i de l'historial de processament de la xapa, així com de la microestructura i fase del metall10,11,12,13,14,15.
La dependència de la mida és un problema quan es tenen en compte les característiques microscòpiques dels metalls. S'ha demostrat que, en petits espais de deformació, la dependència de les propietats vibracionals i de pandeig depèn fortament de l'escala de longitud del material16,17,18,19,20,21,22,23,24,25,26,27, 28,29,30. L'efecte de la mida del gra sobre la conformabilitat ha estat reconegut des de fa temps a la indústria. Yamaguchi i Mellor [31] van estudiar l'efecte de la mida i el gruix del gra sobre les propietats de tracció de les làmines metàl·liques mitjançant l'anàlisi teòrica. Utilitzant el model de Marciniac, informen que sota una càrrega de tracció biaxial, una disminució de la relació entre el gruix i la mida del gra condueix a una disminució de les propietats de tracció de la làmina. Resultats experimentals de Wilson et al. 32 va confirmar que la reducció del gruix al diàmetre mitjà del gra (t/d) va donar lloc a una disminució de l'extensibilitat biaxial de les làmines de tres gruixos diferents. Van concloure que a valors de t/d inferiors a 20, la deshomogeneïtat de la deformació notable i el coll es veuen afectats principalment per grans individuals en el gruix de la làmina. Ulvan i Koursaris33 van estudiar l'efecte de la mida del gra sobre la mecanització global dels acers inoxidables austenítics 304 i 316. Informen que la formabilitat d'aquests metalls no es veu afectada per la mida del gra, però es poden observar petits canvis en les propietats de tracció. És l'augment de la mida del gra el que comporta una disminució de les característiques de resistència d'aquests acers. La influència de la densitat de dislocació sobre l'estrès de flux dels metalls de níquel mostra que la densitat de dislocació determina l'estrès de flux del metall, independentment de la mida del gra34. La interacció del gra i l'orientació inicial també tenen una gran influència en l'evolució de la textura de l'alumini, que va ser investigada per Becker i Panchanadiswaran mitjançant experiments i modelització de la plasticitat del cristall35. Els resultats numèrics de la seva anàlisi estan d'acord amb els experiments, tot i que alguns resultats de simulació es desvien dels experiments a causa de les limitacions de les condicions de contorn aplicades. Mitjançant l'estudi dels patrons de plasticitat del cristall i la detecció experimental, les làmines d'alumini enrotllades mostren una formabilitat diferent36. Els resultats van mostrar que, tot i que les corbes tensió-deformació de les diferents làmines eren gairebé les mateixes, hi havia diferències significatives en la seva conformabilitat en funció dels valors inicials. Amelirad i Assempour van utilitzar experiments i CPFEM per obtenir les corbes tensió-deformació per a làmines d'acer inoxidable austenític37. Les seves simulacions van demostrar que l'augment de la mida del gra es desplaça cap amunt a la FLD, formant una corba limitadora. A més, els mateixos autors van investigar l'efecte de l'orientació i la morfologia del gra sobre la formació de buits 38 .
A més de la morfologia i l'orientació del gra en els acers inoxidables austenítics, també és important l'estat de les fases bessones i secundàries. L'agermanament és el mecanisme principal per endurir i augmentar l'allargament de l'acer TWIP 39. Hwang40 va informar que la conformabilitat dels acers TWIP era pobra malgrat la suficient resposta de tracció. No obstant això, l'efecte de l'agermanament per deformació sobre la conformabilitat de les làmines d'acer austenític no s'ha estudiat prou. Mishra et al. 41 van estudiar acers inoxidables austenítics per observar l'agermanament sota diferents camins de tensió. Van trobar que els bessons podrien originar-se a partir de fonts de descomposició tant de bessons recuits com de la nova generació de bessons. S'ha observat que els bessons més grans es formen sota tensió biaxial. A més, es va observar que la transformació de l'austenita en \({\alpha}^{^{\prime}}\)-martensita depèn del camí de la tensió. Hong et al. 42 va investigar l'efecte de l'agermanament induït per la soca i la martensita sobre la fragilitat de l'hidrogen en un rang de temperatures en la fusió selectiva per làser d'acer austenític 316L. Es va observar que, depenent de la temperatura, l'hidrogen podria provocar fallades o millorar la conformabilitat de l'acer 316L. Shen et al. 43 va mesurar experimentalment el volum de martensita de deformació sota càrrega de tracció a diverses velocitats de càrrega. Es va trobar que un augment de la tensió de tracció augmenta la fracció de volum de la fracció de martensita.
Els mètodes d'IA s'utilitzen en ciència i tecnologia per la seva versatilitat per modelar problemes complexos sense recórrer als fonaments físics i matemàtics del problema44,45,46,47,48,49,50,51,52 El nombre de mètodes d'IA augmenta. . Moradi et al. 44 van utilitzar tècniques d'aprenentatge automàtic per optimitzar les condicions químiques per produir partícules de nanosílice més fines. Altres propietats químiques també influeixen en les propietats dels materials a nanoescala, que s'ha investigat en molts articles de recerca53. Ce et al. 45 va utilitzar ANFIS per predir la conformabilitat de la xapa metàl·lica d'acer al carboni en diverses condicions de laminació. A causa de la laminació en fred, la densitat de dislocació de l'acer suau ha augmentat significativament. Els acers al carboni simples es diferencien dels acers inoxidables austenítics en els seus mecanismes d'enduriment i restauració. En l'acer al carboni simple, les transformacions de fase no es produeixen a la microestructura metàl·lica. A més de la fase metàl·lica, la ductilitat, fractura, maquinabilitat, etc. dels metalls també es veuen afectades per altres característiques microestructurals que es produeixen durant diversos tipus de tractament tèrmic, treball en fred i envelliment54,55,56,57,58,59. ,60. , 61, 62. Recentment, Chen et al. 63 va estudiar l'efecte de la laminació en fred sobre la conformabilitat de l'acer 304L. Van tenir en compte les observacions fenomenològiques només en proves experimentals per tal d'entrenar la xarxa neuronal per predir la formabilitat. De fet, en el cas dels acers inoxidables austenítics, es combinen diversos factors per reduir les propietats de tracció de la xapa. Lu et al.64 van utilitzar ANFIS per observar l'efecte de diversos paràmetres en el procés d'expansió del forat.
Com s'ha comentat breument a la revisió anterior, l'efecte de la microestructura sobre el diagrama límit de forma ha rebut poca atenció a la literatura. D'altra banda, cal tenir en compte moltes característiques microestructurals. Per tant, és gairebé impossible incloure tots els factors microestructurals en els mètodes analítics. En aquest sentit, l'ús de la intel·ligència artificial pot ser beneficiós. En aquest sentit, aquest estudi investiga l'efecte d'un aspecte dels factors microestructurals, és a dir, la presència de martensita induïda per l'estrès, sobre la conformabilitat de les làmines d'acer inoxidable. Aquest estudi difereix d'altres estudis d'IA pel que fa a la formabilitat, ja que l'atenció se centra en les característiques microestructurals i no només en les corbes FLD experimentals. Es va intentar avaluar la conformabilitat de l'acer 316 amb diversos continguts de martensita mitjançant mètodes experimentals i d'intel·ligència artificial. En el primer pas, l'acer 316 amb un gruix inicial de 2 mm es va recuit i es va laminat en fred a diversos gruixos. A continuació, mitjançant un control metal·logràfic, es va mesurar l'àrea relativa de la martensita. La conformabilitat de les làmines enrotllades es va determinar mitjançant una prova d'explosió de l'hemisferi per obtenir un diagrama de límit de deformació (FLD). Les dades rebudes d'ell es van utilitzar posteriorment per entrenar i provar el sistema d'interferència neuro-difusa artificial (ANFIS). Després de l'entrenament ANFIS, les prediccions de la xarxa neuronal es comparen amb un nou conjunt de resultats experimentals.
La xapa metàl·lica d'acer inoxidable austenític 316 utilitzada en el present estudi té una composició química tal com es mostra a la taula 1 i un gruix inicial d'1,5 mm. Recuit a 1050 °C durant 1 hora seguit d'apagat per aigua per alleujar les tensions residuals a la làmina i obtenir una microestructura uniforme.
La microestructura dels acers austenítics es pot revelar mitjançant diversos gravadors. Un dels millors gravadors és l'àcid nítric al 60% en aigua destil·lada, gravat a 1 VDC durant 120 s38. Tanmateix, aquest gravador només mostra límits de gra i no pot identificar límits de gra doble, com es mostra a la figura 1a. Un altre gravador és l'acetat de glicerol, en el qual els límits bessons es poden visualitzar bé, però els límits del gra no ho són, com es mostra a la figura 1b. A més, després de la transformació de la fase austenítica metaestable en la fase \({\alpha }^{^{\prime}}\)-martensita es pot detectar mitjançant l'atacant d'acetat de glicerol, que és d'interès en l'estudi actual.
Microestructura de la placa metàl·lica 316 després del recuit, mostrada per diversos gravadors, (a) 200x, 60% \({\mathrm{HNO}}_{3}\) en aigua destil·lada a 1,5 V durant 120 s, i (b) 200x , acetat de gliceril.
Les làmines recuites es van tallar en làmines d'11 cm d'ample i 1 m de llarg per enrotllar. La planta de laminació en fred disposa de dos rotlles simètrics amb un diàmetre de 140 mm. El procés de laminació en fred provoca la transformació de l'austenita en martensita de deformació en acer inoxidable 316. Buscant la proporció de la fase de martensita a la fase d'austenita després del laminat en fred a través de diferents gruixos. A la fig. La figura 2 mostra una mostra de la microestructura de la xapa. A la fig. La figura 2a mostra una imatge metal·logràfica d'una mostra enrotllada, vista des d'una direcció perpendicular a la làmina. A la fig. 2b utilitzant el programari ImageJ65, la part martensítica es ressalta en negre. Mitjançant les eines d'aquest programari de codi obert, es pot mesurar l'àrea de la fracció de martensita. La taula 2 mostra les fraccions detallades de les fases martensítiques i austenítiques després de laminar a diverses reduccions de gruix.
Microestructura d'una làmina de 316 L després d'enrotllar fins a una reducció del 50% de gruix, vista perpendicularment al pla de la làmina, ampliada 200 vegades, acetat de glicerol.
Els valors presentats a la Taula 2 es van obtenir fent la mitjana de les fraccions de martensita mesurades en tres fotografies preses a diferents llocs de la mateixa mostra metal·logràfica. A més, a la fig. La figura 3 mostra les corbes d'ajust quadràtic per entendre millor l'efecte del laminament en fred sobre la martensita. Es pot veure que hi ha una correlació gairebé lineal entre la proporció de martensita i la reducció de gruix en la condició de laminat en fred. Tanmateix, una relació quadràtica pot representar millor aquesta relació.
Variació de la proporció de martensita en funció de la reducció del gruix durant la laminació en fred d'una xapa d'acer 316 recuita inicialment.
El límit de conformació es va avaluar segons el procediment habitual mitjançant proves d'explosió d'hemisferi37,38,45,66. En total, es van fabricar sis mostres mitjançant tall làser amb les dimensions que es mostren a la figura 4a com a conjunt de mostres experimentals. Per a cada estat de la fracció de martensita, es van preparar i provar tres conjunts d'exemplars de prova. A la fig. La figura 4b mostra mostres tallades, polides i marcades.
L'emmotllament de Nakazima limita la mida de la mostra i la taula de tallar. (a) Dimensions, (b) Exemplars tallats i marcats.
La prova de punxonat hemisfèric es va realitzar mitjançant una premsa hidràulica amb una velocitat de desplaçament de 2 mm/s. Les superfícies de contacte del punxó i la làmina estan ben lubricades per minimitzar l'efecte de la fricció en els límits de formació. Continueu provant fins que s'observi un estrenyiment o trencament significatius a la mostra. A la fig. La figura 5 mostra la mostra destruïda al dispositiu i la mostra després de la prova.
El límit de conformació es va determinar mitjançant una prova d'explosió hemisfèrica, (a) equip de prova, (b) placa de mostra en trencament a la plataforma de prova, (c) la mateixa mostra després de la prova.
El sistema neuro-difuso desenvolupat per Jang67 és una eina adequada per a la predicció de la corba límit de formació de fulles. Aquest tipus de xarxa neuronal artificial inclou la influència de paràmetres amb descripcions vagues. Això significa que poden obtenir qualsevol valor real en els seus camps. Els valors d'aquest tipus es classifiquen a més segons el seu valor. Cada categoria té les seves pròpies regles. Per exemple, un valor de temperatura pot ser qualsevol nombre real i, depenent del seu valor, les temperatures es poden classificar en fredes, mitjanes, càlides i càlides. En aquest sentit, per exemple, la regla per a temperatures baixes és la regla "porteu jaqueta", i la regla per a temperatures càlides és "prou samarreta". En la pròpia lògica difusa, la sortida s'avalua per a la precisió i la fiabilitat. La combinació de sistemes de xarxes neuronals amb lògica difusa garanteix que ANFIS proporcionarà resultats fiables.
La figura 6 proporcionada per Jang67 mostra una xarxa difusa neuronal senzilla. Com es mostra, la xarxa pren dues entrades, en el nostre estudi l'entrada és la proporció de martensita a la microestructura i el valor de la soca menor. Al primer nivell d'anàlisi, els valors d'entrada es difonen mitjançant regles difuses i funcions de pertinença (FC):
Per a \(i=1, 2\), ja que se suposa que l'entrada té dues categories de descripció. El MF pot adoptar qualsevol forma triangular, trapezoïdal, gaussiana o qualsevol altra.
A partir de les categories \({A}_{i}\) i \({B}_{i}\) i els seus valors MF al nivell 2, s'adopten algunes regles, tal com es mostra a la figura 7. En aquest capa, els efectes de les diferents entrades es combinen d'alguna manera. Aquí, s'utilitzen les regles següents per combinar la influència de la fracció de martensita i els valors de tensió menor:
La sortida \({w}_{i}\) d'aquesta capa s'anomena intensitat d'ignició. Aquestes intensitats d'encesa es normalitzen a la capa 3 segons la relació següent:
A la capa 4, les regles de Takagi i Sugeno67,68 s'inclouen en el càlcul per tenir en compte la influència dels valors inicials dels paràmetres d'entrada. Aquesta capa té les següents relacions:
El resultat \({f}_{i}\) es veu afectat pels valors normalitzats de les capes, el que dóna el resultat final, els principals valors de warp:
on \(NR\) representa el nombre de regles. El paper de la xarxa neuronal aquí és utilitzar el seu algorisme d'optimització intern per corregir paràmetres de xarxa desconeguts. Els paràmetres desconeguts són els paràmetres resultants \(\left\{{p}_{i}, {q}_{i}, {r}_{i}\right\}\) i els paràmetres relacionats amb el MF es consideren funció de forma generalitzada de campanes de vent:
Els diagrames de límit de forma depenen de molts paràmetres, des de la composició química fins a l'historial de deformació de la xapa. Alguns paràmetres són fàcils d'avaluar, inclosos els paràmetres de prova de tracció, mentre que altres requereixen procediments més complexos com la metalografia o la determinació de tensions residuals. En la majoria dels casos, s'aconsella realitzar una prova de límit de deformació per a cada lot de làmina. Tanmateix, de vegades es poden utilitzar altres resultats de prova per aproximar el límit de conformació. Per exemple, diversos estudis han utilitzat resultats de proves de tracció per determinar la conformabilitat de la làmina69,70,71,72. Altres estudis van incloure més paràmetres en la seva anàlisi, com ara el gruix i la mida del gra31,73,74,75,76,77. Tanmateix, no és computacionalment avantatjós incloure tots els paràmetres permesos. Per tant, l'ús de models ANFIS pot ser un enfocament raonable per abordar aquests problemes45,63.
En aquest article, es va investigar la influència del contingut de martensita en el diagrama límit de conformació d'una xapa d'acer austenític 316. En aquest sentit, es va preparar un conjunt de dades mitjançant proves experimentals. El sistema desenvolupat té dues variables d'entrada: la proporció de martensita mesurada en proves metal·logràfiques i el rang de petites soques d'enginyeria. El resultat és una deformació d'enginyeria important de la corba límit de conformació. Hi ha tres tipus de fraccions martensítiques: fraccions fines, mitjanes i altes. Baixa significa que la proporció de martensita és inferior al 10%. En condicions moderades, la proporció de martensita oscil·la entre el 10% i el 20%. Els valors alts de martensita es consideren fraccions superiors al 20%. A més, la soca secundària té tres categories diferents entre -5% i 5% prop de l'eix vertical, que s'utilitzen per determinar FLD0. Els intervals positius i negatius són les altres dues categories.
Els resultats de la prova hemisfèrica es mostren a la FIG. La figura mostra 6 diagrames de conformació de límits, 5 dels quals són el FLD de les làmines enrotllades individuals. Donat un punt de seguretat i la seva corba límit superior formant una corba límit (FLC). L'última xifra compara tots els FLC. Com es pot veure a l'última figura, un augment de la proporció de martensita en l'acer austenític 316 redueix la conformabilitat de la xapa. D'altra banda, augmentar la proporció de martensita converteix gradualment el FLC en una corba simètrica sobre l'eix vertical. En els dos últims gràfics, el costat dret de la corba és lleugerament més alt que l'esquerra, el que significa que la formabilitat en tensió biaxial és més gran que en tensió uniaxial. A més, tant les soques d'enginyeria menors com les principals abans del coll disminueixen amb l'augment de la proporció de martensita.
316 formant una corba límit. Influència de la proporció de martensita en la conformabilitat de les làmines d'acer austenític. (punt de seguretat SF, corba límit de formació FLC, martensita M).
La xarxa neuronal es va entrenar en 60 conjunts de resultats experimentals amb fraccions de martensita de 7,8, 18,3 i 28,7%. Es va reservar un conjunt de dades d'un 15,4% de martensita per al procés de verificació i un 25,6% per al procés de prova. L'error després de 150 èpoques és d'aproximadament l'1,5%. A la fig. La figura 9 mostra la correlació entre la sortida real (\({\epsilon }_{1}\), càrrega de treball d'enginyeria bàsica) proporcionada per a la formació i les proves. Com podeu veure, l'NFS entrenat prediu \({\epsilon} _{1}\) de manera satisfactòria per a les peces de xapa.
(a) Correlació entre els valors previstos i reals després del procés d'entrenament, (b) Error entre els valors predits i reals per a les principals càrregues d'enginyeria del FLC durant l'entrenament i la verificació.
En algun moment de la formació, la xarxa ANFIS es recicla inevitablement. Per determinar-ho, es realitza una comprovació paral·lela, anomenada "comprovació". Si el valor d'error de validació es desvia del valor d'entrenament, la xarxa comença a entrenar-se. Com es mostra a la figura 9b, abans de l'època 150, la diferència entre les corbes d'aprenentatge i de validació és petita i segueixen aproximadament la mateixa corba. En aquest punt, l'error del procés de validació comença a desviar-se de la corba d'aprenentatge, la qual cosa és un signe de sobreajustament d'ANFIS. Així, la xarxa ANFIS de la ronda 150 es conserva amb un error de l'1,5%. A continuació, s'introdueix la predicció FLC per a ANFIS. A la fig. La figura 10 mostra les corbes previstes i reals per a les mostres seleccionades utilitzades en el procés d'entrenament i verificació. Com que les dades d'aquestes corbes es van utilitzar per entrenar la xarxa, no és d'estranyar observar prediccions molt properes.
Corbes predictives experimentals reals de FLC i ANFIS en diverses condicions de contingut de martensita. Aquestes corbes s'utilitzen en el procés d'entrenament.
El model ANFIS no sap què va passar amb l'última mostra. Per tant, vam provar el nostre ANFIS entrenat per a FLC enviant mostres amb una fracció de martensita del 25, 6%. A la fig. La figura 11 mostra la predicció ANFIS FLC així com la FLC experimental. L'error màxim entre el valor previst i el valor experimental és del 6,2%, que és superior al valor previst durant l'entrenament i la validació. No obstant això, aquest error és un error tolerable en comparació amb altres estudis que prediuen FLC teòricament37.
A la indústria, els paràmetres que afecten la conformabilitat es descriuen en forma de llengüeta. Per exemple, "el gra gruixut redueix la conformabilitat" o "l'augment del treball en fred redueix el FLC". Les entrades a la xarxa ANFIS en la primera etapa es classifiquen en categories lingüístiques com ara baix, mitjà i alt. Hi ha diferents regles per a diferents categories a la xarxa. Per tant, a la indústria, aquest tipus de xarxes poden ser molt útils pel que fa a la inclusió de diversos factors en la seva descripció i anàlisi lingüística. En aquest treball s'ha intentat tenir en compte una de les característiques principals de la microestructura dels acers inoxidables austenítics per tal d'aprofitar les possibilitats de l'ANFIS. La quantitat de martensita induïda per l'estrès de 316 és una conseqüència directa del treball en fred d'aquestes insercions. Mitjançant l'experimentació i l'anàlisi ANFIS, s'ha comprovat que augmentar la proporció de martensita en aquest tipus d'acer inoxidable austenític comporta una disminució important del FLC de la placa 316, de manera que augmentar la proporció de martensita del 7,8% al 28,7% redueix la FLD0 des de 0,35. fins a 0,1 respectivament. D'altra banda, la xarxa ANFIS entrenada i validada pot predir FLC utilitzant el 80% de les dades experimentals disponibles amb un error màxim del 6,5%, que és un marge d'error acceptable en comparació amb altres procediments teòrics i relacions fenomenològiques.
Els conjunts de dades utilitzats i/o analitzats en l'estudi actual estan disponibles als autors respectius a petició raonable.
Iftikhar, CMA, et al. Evolució dels camins de rendiment posteriors de l'aliatge de magnesi AZ31 extruït "tal qual" sota camins de càrrega proporcionals i no proporcionals: experiments i simulacions CPFEM. intern J. Prast. 151, 103216 (2022).
Iftikhar, TsMA et al. Evolució de la superfície de rendiment posterior després de la deformació plàstica al llarg de camins de càrrega proporcionals i no proporcionals de l'aliatge recuit AA6061: experiments i modelització d'elements finits de la plasticitat del cristall. intern J. Plast 143, 102956 (2021).
Manik, T., Holmedal, B. & Hopperstad, OS Transitoris d'estrès, enduriment per treball i valors d'alumini r a causa dels canvis de trajectòria de tensió. intern J. Prast. 69, 1–20 (2015).
Mamushi, H. et al. Un nou mètode experimental per determinar el diagrama de conformació limitant tenint en compte l'efecte de la pressió normal. intern J. Alma mater. forma. 15 (1), 1 (2022).
Yang Z. et al. Calibració experimental de paràmetres de fractura dúctil i límits de tensió de xapa AA7075-T6. J. Alma mater. procés. tecnologies. 291, 117044 (2021).
Petrits, A. et al. Dispositius ocults de recollida d'energia i sensors biomèdics basats en convertidors ferroelèctrics ultra flexibles i díodes orgànics. Comuna Nacional. 12(1), 2399 (2021).
Basak, S. i Panda, SK Anàlisi dels límits de coll i fractura de diverses plaques predeformades en camins de deformació plàstica efectiva polar mitjançant el model de rendiment Yld 2000–2d. J. Alma mater. procés. tecnologies. 267, 289–307 (2019).
Basak, S. i Panda, SK Fracture Deformations in Anisotropic Sheet Metals: Experimental Evaluation and Theoretical Predictions. intern J. Mecha. la ciència. 151, 356–374 (2019).
Jalefar, F., Hashemi, R. & Hosseinipur, SJ Estudi experimental i teòric de l'efecte de canviar la trajectòria de la tensió en el diagrama límit de modelat AA5083. intern J. Adv. fabricant. tecnologies. 76(5–8), 1343–1352 (2015).
Habibi, M. et al. Estudi experimental de les propietats mecàniques, la conformabilitat i el diagrama de conformació limitant de les peces en brut soldades per fricció. J. Maker. procés. 31, 310–323 (2018).
Habibi, M., et al. Tenint en compte la influència de la flexió, el diagrama límit es forma incorporant el model MC al modelatge d'elements finits. procés. Institut de la pell. projecte. L 232(8), 625–636 (2018).
Hora de publicació: Jun-08-2023